The effect of composition, parameters of hot and cold rolling, and recrystallization annealing in continuous annealing units (CAU) on the microstructure and mechanical properties of cold-rolled and galvanized steel is studied for IF-steel rolled products from three laboratory melts. The possibility is established of changing the strength properties of cold-rolled and galvanized rolled products during annealing in a CAU, and treatment in a continuous hot galvanizing unit (CHGU) of IF-steels stabilized with Ti and Ti + Nb over a wide range, while obtaining good ductility properties. It is shown that in order to increase the level of steel strength properties it is advisable to obtain a ferrite grain size of 10–11 μm (preferably with a size of no more than No. 10 according to GOST 7639), C, P, Mn contents closer to the upper level, and S not more than 0.003%. Equally important is use of lower temperatures for the end of rolling at 860–890 °С and strip winding at 650–680 °С, increased degrees of deformation during hot rolling in the last stand of at least 12–15%, during cold rolling steel not less than 80%, low annealing temperatures of 740–780 °C and an increased strip speed of 120–160 m/min, and 1.0–1.4% elongation during tempering. It is shown for the first time that in order to resolve the extremely difficult problem of obtaining cold rolled and galvanized steel from IF-steels of strength class 180, it is necessary to use all or most of the methods indicated. For steels stabilized with titanium a significant excess of its concentration above the stoichiometric value is desirable.

中文翻译：

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成分和加工参数对If-Steel冷轧和镀锌轧制品组织和力学性能的影响

针对三种实验室熔体的 IF 钢轧制品，研究了成分、热轧和冷轧参数以及连续退火机组 (CAU) 中的再结晶退火对冷轧和镀锌钢的组织和力学性能的影响。确定了在 CAU 退火过程中改变冷轧和镀锌轧制产品的强度特性的可能性，以及在连续热镀锌单元 (CHGU) 中处理用 Ti 和 Ti + Nb 稳定的 IF 钢在很宽范围内的可能性，同时获得良好的延展性。结果表明，为了提高钢的强度性能水平，建议获得 10-11 μm 的铁素体晶粒尺寸（最好根据 GOST 7639 的尺寸不超过 10 号）、C、P、 Mn含量更接近上层，S不大于0.003%。同样重要的是在 860–890 °С 的轧制结束时使用较低的温度，在 650–680 °С 的带钢卷绕温度下，冷轧期间最后一机架热轧期间的变形程度增加至少 12–15%钢不低于 80%，低退火温度为 740-780 °C，带钢速度提高 120-160 m/min，回火伸长率为 1.0-1.4%。首次表明，为了解决从强度等级180的IF钢获得冷轧和镀锌钢的极其困难的问题，必须使用所有或大部分所述方法。对于用钛稳定的钢，其浓度显着高于化学计量值是可取的。同样重要的是在 860–890 °С 的轧制结束时使用较低的温度，在 650–680 °С 的带钢卷绕温度下，冷轧期间最后一机架热轧期间的变形程度增加至少 12–15%钢不低于 80%，低退火温度为 740-780 °C，带钢速度提高 120-160 m/min，回火伸长率为 1.0-1.4%。首次表明，为了解决从强度等级180的IF钢获得冷轧和镀锌钢的极其困难的问题，必须使用所有或大部分所述方法。对于用钛稳定的钢，其浓度显着高于化学计量值是可取的。同样重要的是在 860–890 °С 的轧制结束时使用较低的温度，在 650–680 °С 的带钢卷绕温度下，冷轧期间最后一机架热轧期间的变形程度增加至少 12–15%钢不低于 80%，低退火温度 740-780 °C，带钢速度提高 120-160 m/min，回火伸长率 1.0-1.4%。首次表明，为了解决从强度等级180的IF钢获得冷轧和镀锌钢的极其困难的问题，必须使用所有或大部分所述方法。对于用钛稳定的钢，其浓度显着高于化学计量值是可取的。冷轧钢不低于80%，低退火温度740-780°C，提高带钢速度120-160 m/min，回火伸长率1.0-1.4%。首次表明，为了解决从强度等级180的IF钢获得冷轧和镀锌钢的极其困难的问题，必须使用所有或大部分所述方法。对于用钛稳定的钢，其浓度显着高于化学计量值是可取的。冷轧钢不低于80%，低退火温度740-780°C，提高带钢速度120-160 m/min，回火伸长率1.0-1.4%。首次表明，为了解决从强度等级180的IF钢获得冷轧和镀锌钢的极其困难的问题，必须使用所有或大部分所述方法。对于用钛稳定的钢，其浓度显着高于化学计量值是可取的。首次表明，为了解决从强度等级180的IF钢获得冷轧和镀锌钢的极其困难的问题，必须使用所有或大部分所述方法。对于用钛稳定的钢，其浓度显着高于化学计量值是可取的。首次表明，为了解决从强度等级180的IF钢获得冷轧和镀锌钢的极其困难的问题，必须使用所有或大部分所述方法。对于用钛稳定的钢，其浓度显着高于化学计量值是可取的。