To improve the adaptability of fluidized beds for fine coal separation, a new type of liquid–solid fluidized bed was constructed, i.e., the inflatable-inclined liquid–solid fluidized bed (IILSFB). A combination of simulation analysis and separation experiments was used to analyze the fluidization characteristics and separation performance of the IILSFB. The results showed that there was upflow and downflow in the fluidized bed. The upflow was mainly composed of water flow, followed by light and heavy particles; on the other hand, the downflow was caused by the backflow of heavy particles that settled at the inclined section. In addition, the light particles that settled at the inclined section could return to the rising water flow under the action of secondary airflow. As the water velocity, separation time, and secondary gas velocity increased, the comprehensive separation efficiency of fine coal in the fluidized bed improved, while the value decreased as the feed quantity increased. This also indicated the order of importance for these four factors, i.e., water velocity, separation time, feed quantity, and secondary gas velocity, on fluidisation. Furthermore, the comprehensive separation efficiency of 0.1–1 mm fine coal varied significantly with various factors, while that of ∼0.1 mm and 1–3 mm fine coal was always at a low value. In the latter case, the classification process of the size fraction was significantly better than the separation process in the fluidized bed. Under optimal working conditions, an IILSFB was used to separate the fine coal (0.1–1 mm). The yield of clean coal was 37.95% with an ash content of 12.11%, and the possible error was 0.085 g/cm³, indicating that the IILSFB had good separation performance for 0.1–1 mm fine coal.

为了提高流化床对细煤分离的适应性，建造了一种新型的液固流化床，即充气式倾斜式液固流化床（IILSFB）。模拟分析和分离实验相结合，用于分析IILSFB的流化特性和分离性能。结果表明，流化床中存在上流和下流。上流主要由水流组成，其次是轻颗粒和重颗粒。另一方面，下降是由于沉降在倾斜部的重粒子的回流引起的。另外，在二次气流的作用下，沉降在倾斜部分的轻粒子可能返回上升的水流。随着水速度，分离时间和二次气体速度的增加，流化床中细煤的综合分离效率提高，而随着进料量的增加而降低。这也表明了这四个因素在流化过程中的重要顺序，即水速度，分离时间，进料量和二次气体速度。此外，0.1-1 mm细煤的综合分离效率因各种因素而有显着变化，而〜0.1 mm和1-3 mm细煤的综合分离效率始终处于较低值。在后一种情况下，粒度级分的分类过程明显优于流化床中的分离过程。在最佳工作条件下，使用IILSFB分离细煤（0.1-1毫米）。精煤产率为37.95％，灰分为12.11％，可能的误差为0.085 g / cm 而值随着饲料数量的增加而降低。这也表明了这四个因素在流化过程中的重要顺序，即水速度，分离时间，进料量和二次气体速度。此外，0.1-1 mm细煤的综合分离效率因各种因素而有显着变化，而〜0.1 mm和1-3 mm细煤的综合分离效率始终处于较低值。在后一种情况下，粒度级分的分类过程明显优于流化床中的分离过程。在最佳工作条件下，使用IILSFB分离细煤（0.1-1毫米）。精煤产率为37.95％，灰分为12.11％，可能的误差为0.085 g / cm 而值随着饲料数量的增加而降低。这也表明了这四个因素在流化过程中的重要顺序，即水速度，分离时间，进料量和二次气体速度。此外，0.1-1 mm细煤的综合分离效率因各种因素而有显着变化，而〜0.1 mm和1-3 mm细煤的综合分离效率始终处于较低值。在后一种情况下，粒度级分的分类过程明显优于流化床中的分离过程。在最佳工作条件下，使用IILSFB分离细煤（0.1-1毫米）。精煤产率为37.95％，灰分为12.11％，可能的误差为0.085 g / cm 这也表明了这四个因素在流化过程中的重要顺序，即水速度，分离时间，进料量和二次气体速度。此外，0.1-1 mm细煤的综合分离效率因各种因素而有显着变化，而〜0.1 mm和1-3 mm细煤的综合分离效率始终处于较低值。在后一种情况下，粒度级分的分类过程明显优于流化床中的分离过程。在最佳工作条件下，使用IILSFB分离细煤（0.1-1毫米）。精煤产率为37.95％，灰分为12.11％，可能的误差为0.085 g / cm 这也表明了这四个因素在流化过程中的重要顺序，即水速度，分离时间，进料量和二次气体速度。此外，0.1-1 mm细煤的综合分离效率因各种因素而有显着变化，而〜0.1 mm和1-3 mm细煤的综合分离效率始终处于较低值。在后一种情况下，粒度级分的分类过程明显优于流化床中的分离过程。在最佳工作条件下，使用IILSFB分离细煤（0.1-1毫米）。精煤产率为37.95％，灰分为12.11％，可能的误差为0.085 g / cm 1-1毫米的细煤因各种因素而有显着变化，而〜0.1毫米和1-3毫米的细煤始终处于较低的值。在后一种情况下，粒度级分的分类过程明显优于流化床中的分离过程。在最佳工作条件下，使用IILSFB分离细煤（0.1-1毫米）。精煤产率为37.95％，灰分为12.11％，可能的误差为0.085 g / cm 1-1毫米的细煤因各种因素而有显着变化，而〜0.1毫米和1-3毫米的细煤始终处于较低的值。在后一种情况下，粒度级分的分类过程明显优于流化床中的分离过程。在最佳工作条件下，使用IILSFB分离细煤（0.1-1毫米）。精煤产率为37.95％，灰分为12.11％，可能的误差为0.085 g / cm^{从图3可以}看出，IILSFB对0.1–1 mm的细煤具有良好的分离性能。